При проектировании вентиляции и отопления зданий необходимо рассчитывать ГСОП?
Как рассчитать ГСОП подробно написано в СП 50.13330.2012 «ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ»:
Здания и помещения, коэффициенты а и b
Градусо-сутки отопитель- ного периода, °С·сут/год
Стен
Покрытий и перекры- тий над проездами
Перекрытий чердачных над неотапли- ваемыми подпольями и подвалами
Окон и балконных дверей, витрин и витражей
Фонарей
1
2
3
4
5
6
7
1. Жилые, лечебно-профилактические и детские учреждения, школы, интернаты, гостиницы и общежития
2000
2,1
3,2
2,8
0,3
0,3
4000
2,8
4,2
3,7
0,45
0,35
6000
3,5
5,2
4,6
0,6
0,4
8000
4,2
6,2
5,5
0,7
0,45
10000
4,9
7,2
6,4
0,75
0,5
12000
5,6
8,2
7,3
0,8
0,55
a
—
0,00035
0,0005
0,00045
—
0,000025
b
—
1,4
2,2
1,9
—
0,25
2. Общественные, кроме указанных выше, административные и бытовые, производственные и другие здания и помещения с влажным или мокрым режимом
2000
1,8
2,4
2,0
0,3
0,3
4000
2,4
3,2
2,7
0,4
0,35
6000
3,0
4,0
3,4
0,5
0,4
8000
3,6
4,8
4,1
0,6
0,45
10000
4,2
5,6
4,8
0,7
0,5
12000
4,8
6,4
5,5
0,8
0,55
a
—
0,0003
0,0004
0,00035
0,00005
0,000025
b
—
1,2
1,6
1,3
0,2
0,25
3. Производственные с сухим и нормальным режимами *
2000
1,4
2,0
1,4
0,25
0,2
4000
1,8
2,5
1,8
0,3
0,25
6000
2,2
3,0
2,2
0,35
0,3
8000
2,6
3,5
2,6
0,4
0,35
10000
3,0
4,0
3,0
0,45
0,4
12000
3,4
4,5
3,4
0,5
0,45
а
—
0,0002
0,00025
0,0002
0,000025
0,000025
b
—
1,0
1,5
1,0
0,2
0,15
Примечания:
1. Значения Rо тр для величин ГСОП, отличающихся от табличных, следует определять по формуле: Rо тр =» a·ГСОП + b,
2. Нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче глухой части балконных дверей должно быть не менее чем в 1,5 раза выше нормируемого значения приведенного сопротивления теплопередаче светопрозрачной части этих конструкций.
В случаях, когда средняя наружная или внутренняя температура для отдельных помещений отличается от принятых в расчете ГСОП, базовые значения требуемого сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкций, определенные по таблице 3 умножаются на коэффициент пt, который рассчитывается по формуле
(5.3)
В случаях реконструкции зданий, для которых по архитектурным или историческим причинам невозможно утепление стен снаружи, нормируемое значение сопротивления теплопередаче стен допускается определять по формуле
(5.4)
Нормируемое значение сопротивления теплопередаче входных дверей и ворот должно быть не менее 0,6 стен зданий, определяемого по формуле (5.4).
Если температура воздуха двух соседних помещений отличается больше, чем на 8 °С, то минимально допустимое приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, разделяющих эти помещения (кроме светопрозрачных), следует определять по формуле (5.4) принимая за величину tн расчетную температуру воздуха в более холодном помещении.
Расчетную температуру воздуха в теплом чердаке, техническом подполье, остекленной лоджии или балконе при проектировании допускается принимать на основе расчета теплового баланса.
Внутренняя поверхность ограждения
Источник: СВОД ПРАВИЛ 50.13330.2012 «ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ». Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003
Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) — условная единица измерения повышения среднесуточной температуры над заданным минимумом («базовой температурой»). Показатель, равный произведению разности температуры внутреннего воздуха и средней температуры наружного воздуха за отопительный период на продолжительность отопительного периода. [1]
Содержание
Формула
См. также
Примечания
Литература
Полезное
Смотреть что такое «Градусо-сутки отопительного периода» в других словарях:
Градусо-сутки — 1.5. Градусо сутки Dd °С ∙ сут Источник: ТСН 23 305 99: Энергетическая эффективность в жилых и общественных зданиях. Норматив … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации
градусо-сутки — показатель, равный произведению разности температуры внутреннего воздуха и средней температуры наружного воздуха за отопительный период на продолжительность отопительного периода. (Смотри: МГСН 2.01 99. Энергосбережение в зданиях. Нормативы по… … Строительный словарь
Градусо-день — условная единица измерения превышения средней суточной температуры над заданным минимумом («базовой температурой»). Вычисляется как сумма отклонений среднесуточной температуры от базовой за заданный промежуток времени. Размерность… … Википедия
градусо-день — градусо сутки Показатель, равный произведению разности температуры внутреннего воздуха и средней температуры наружного воздуха за отопительный период на продолжительность отопительного периода. [А.С.Гольдберг. Англо русский энергетический словарь … Справочник технического переводчика
ТСН 23-328-2001: Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормативы по энергопотреблению и теплозащите. Амурская область — Терминология ТСН 23 328 2001: Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормативы по энергопотреблению и теплозащите. Амурская область: 3.3. Автоматизированный узел управления (АУУ) Определения термина из разных документов:… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации
ТСН 23-338-2002: Энергосбережение в гражданских зданиях. Нормативы по теплопотреблению и теплозащите. Омская область — Терминология ТСН 23 338 2002: Энергосбережение в гражданских зданиях. Нормативы по теплопотреблению и теплозащите. Омская область: 1.9. Градусо сутки отопительного периода Dd °С·сут. Определения термина из разных документов: Градусо сутки… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации
ТСН 23-335-2002: Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормативы по энергопотреблению и теплозащите. Ульяновская область — Терминология ТСН 23 335 2002: Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормативы по энергопотреблению и теплозащите. Ульяновская область: 1.5 Градусо сутки отопительного периода Dd °С·сут Определения термина из разных документов … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации
ТСН 23-350-2004: Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормативы по энергопотреблению и теплозащите. Вологодская область — Терминология ТСН 23 350 2004: Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормативы по энергопотреблению и теплозащите. Вологодская область: 1.5 Градусо сутки отопительного периода Dd °С · сут Определения термина из разных… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации
Стены подвала — 3.5. Стены подвала имеют несущую часть, выполненную из кирпича или камней толщиной 510 мм или из бетонных блоков толщиной 500 мм с отделочным штукатурным слоем толщиной 20 мм со стороны помещения. 3.6. Теплоизоляция стен подвала рассчитывается… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации
Градусо-сутки отопительного периода как инструмент сравнения уровня энергоэффективности зданий в России и в других странах
Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) характеризуют суровость зимы какого-либо региона (чем выше ГСОП, тем холодней). Без их учета невозможно проводить сопоставление уровня энергетической эффективности зданий, построенных в разных климатических районах. Однако методики определения ГСОП в России и других странах неодинаковы.
Градусо-сутки отопительного периода в России
В России значение ГСОП численно равно произведению разности среднесуточной температуры наружного воздуха за отопительный период (ОП) tн.ОП и расчетной температуры внутреннего воздуха в здании tв.р на длительность ОП в сутках: ГСОП = (tн.ОП – tв.р)•zОП.
Значение температуры в 8 °C с учетом необеспеченности систем отопления средствами авторегулирования принято из экономических соображений. Полагается, что разность между расчетной температурой внутреннего воздуха 2 20 °C и температурой на улице 8 °C будет компенсирована внутренними (бытовыми) теплопоступлениями, частично за счет внешних теплопоступлений с солнечной радиацией и аккумулирующей способности здания и находящейся в нем мебели.
ГСОП используются в следующих целях:
Градусо-сутки отопительного периода для США и стран Европы
За рубежом градусо-сутки отопительного периода обозначаются HDD (heating degree days) и определяются в США умножением абсолютного значения разности среднесуточной температуры наружного воздуха Tm за дни, когда она ниже базовой температуры Tb = 65 °F (18,3 °C), и этой базовой температуры на количество таких дней в году. Градусо-сутки охладительного периода обозначаются СDD (cooling degree days) и рассчитываются по той же формуле для дней, среднесуточная температура наружного воздуха которых выше этой базовой температуры:
В Великобритании и большинстве стран Европейского союза используют ту же формулу, однако в качестве порогового значения среднесуточной температуры наружного воздуха, ниже которой дни относятся к ОП, принимается температура в 15,5 °C, но в качестве базовой температуры внутреннего воздуха принимается 18 °C. Поскольку дней со среднесуточной температурой наружного воздуха ниже 18 °C, но выше 15,5 °C не так много, европейцы, анализируя показатели из США, в расчетах округляют Tb в пересчете с градусов Фаренгейта на градусы Цельсия до 18 °C, и тогда значения HDD, определенные по методикам США и ЕС, практически совпадают.
Сопоставление различных методик определения ГСОП
Следует осторожно пользоваться программами расчета градусо-суток, которые, как правило, не расшифровывают исходные данные алгоритма расчета. Например, первая же программа, открывающаяся в Интернете на сайте www.degreedays.net, по которой можно определить HDD или СDD для любого города, по умолчанию предлагает базовое значение температуры 15,5 °C. Это наводит на мысль, что в нее заложена европейская методика определения HDD.
Однако последующий анализ, который не обязательно будет делать каждый, кто использует эту программу, показывает, что 15,5 °C – это и базовая и пороговая температура, и разными, как это принято в Европе, в этой программе их сделать нельзя. В результате по этой программе для Москвы получается усредненное HDD = 3 937 °C•сут., в то время как при пороговой температуре 15,5 °C, но при Tb = 18 °C будет HDD = 4 547 °C•сут., что совпадает с определенным по российской методике 2012 года значением ГСОП = (20 + 2,2)•205 = 4 551 °C•сут.
Для более достоверного сопоставления методик определения ГСОП приводим результаты расчета ГСОП по методикам США и ЕС, которые сравниваются с расчетами по методике СНиП 23-02–2003 за периоды климатических наблюдений до 1980 года и с добавлением до 2010 года 3 для двух городов, характерных для европейской (Москва) и азиатской (Новосибирск) частей России (табл. 1). Анализируя данные (табл. 1), можно увидеть, что показатели ГСОП, определенные по методике ЕС, близки к показателям ГСОП Москвы и Новосибирска, определенным по СНиП 23-02–2003 для базовой температуры внутреннего воздуха 20 °C. Отклонения (табл. 1, выделено жирным шрифтом) не превышают ±2 %, что вполне допустимо в сравнении с точностью измерения теплопотребления сертифицированным прибором учета ±4 %.
Расчет ГСОП для Москвы и Новосибирска по методикам, используемым в США и в странах ЕС, в сравнении с методикой, принятой в России
Это отличается от принятого сопоставления в [1], где значение ГСОП в России определялось по климатическим наблюдениям только 2012 года и базовая внутренняя температура принималась 18 °С. Также в [1] оценка удельного расхода тепловой энергии на отопление зданий в России производится по статистическим данным. Однако в стране еще не налажено систематическое измерение фактического теплопотребления зданиями, а потому непонятна достоверность данных [1].
Анализ фактического теплопотребления на отопление МКД Москвы в сопоставлении с требуемым
В Москве более чем для 2 000 объектов нами была выполнена обработка данных расхода тепловой энергии на отопление многоквартирных домов (МКД) типовых серий по результатам измерения теплосчетчиками, пересчитанными на нормализованный ОП с базовой температурой в квартирах 20 °С (табл. 2). Рассматривались здания, введенные в эксплуатацию как с 1962 по 1999 годы (до дополнительного утепления), так и после 2000 года с утеплением согласно требованиям СНиП II 3–79*.
Таблица 2 Сопоставление фактически измеренного и требуемого удельных расходов тепловой энергии на отопление для жилых домов* типовых серий за отопительный период
Серия дома (годы строительства)
Количество обсл- дованных зданий
Удельный расход тепловой энергии на отопление здания, кВт•ч/м 2
Отношение qот.факт.год /qот.тр.год
qот.факт.год
qот.тр.год
II-49/9 (1962–1980)
964
190
187
1,02
II-49/9 (2008–2009) после капремонта
7
163
86
1,90
II 18-01/12 (1966–1973)
973
194
185
1,05
II18-01/12 (2008–2009) после капремонта
31
164
95
1,73
П-30/12 и 14 (1980–1984)
14
189
180
1,05
П-46/9 и 14 (1988–1999)
18
181
188
0,96
П-46М/7 и 12 (2001–2002)
8
152
97
1,57
КОПЭ/18 и 22 (1988–1998)
20
192
195
0,98
КОПЭ/18 и 22 (1984–1998)**
9
191
195
0,98
КОПЭ 2000 (2002–2009)**
3
159
106
1,50
П-3/10-17 (1990–1995)
16
150
157
0,96
П-3М/16,17 (1999)
4
140
159
0,88
П-3М/12-17 (2001–2002)
8
142
86
1,65
П-3/16 (1976–1982)**
3
186
157
1,18
П-3М/14-17 (2005–2009)**
5
164
86
1,91
П-44/16 (1980–1981)
15
179
189
0,95
П-44/16*** (1986–1990)
7
161
167
0,96
П-44/10-17 (1991–1996)
11
150
158
0,95
П-44Т/10-17 (2001–2002)
23
156
105
1,49
П-44/16*** (1982–1986)**
6
180
189
0,95
П-44/16*** (1987–1990)**
3
192
167
1,15
П-44/17 (1993–1995)**
4
186
158
1,18
П-44Т/10-17 (2001–2002)**
9
181
105
1,72
Средневзвешенное значение до 2000 года
2 077
190
* Жирным шрифтом выделены здания, выполненные с утеплением наружной оболочки. ** Обработка данных измерений, полученных другим источником исследования. *** Здание серии П-44/16 согласно московскому строительному каталогу имеет 17 этажей.
Измерение фактического теплопотребления домов с улучшенной теплоизоляцией не показало ожидаемой экономии энергии. К сожалению, это не вызывает удивления. Так и должно было случиться из-за пересмотра требований СНиП отопления в 1995 году в сторону увеличения тепловой нагрузки на отопление, пренебрежения влиянием бытовых тепловыделений в квартирах при расчете теплопотерь помещениями, игнорирования этих обстоятельств при разработке режимов эксплуатации систем отопления и неэффективности приборов индивидуального авторегулирования теплоотдачи отопительных приборов. Но это поправимо: в [2] приводятся доказательства, что имеющимися средствами при наличии автоматического узла управления системой отопления (АУУ) или ИТП можно добиться ожидаемого энергосбережения без дополнительных капиталовложений.
Сравнение тепловой энергоэффективности зданий разных стран
Отнесение удельного годового теплопотребления на отопление МКД к ГСОП Москвы = (20 + 3,1)•214 = 4 943 °С•сут. (действовал до утверждения СП 131.13330.2012) позволяет сопоставить полученный показатель тепловой энергоэффективности МКД, построенных в Москве до 2000 года θэн/эф = 190/4 943 = 0,038 кВт•ч/(м 2 •°С•сут.). Данный результат, как ни странно, близок к такому же показателю для России в целом из [1] θэн/эф [1] = 0,04 кВт•ч/(м 2 •°С•сут.), но не корреспондируется с аналогичными показателями других стран.
Таким образом, показатели, приведенные в [1, табл. 2б], не подтверждают тезис о сравнительно небольшом отставании России в энергоэффективности жилого фонда МКД по сравнению со странами Северной Европы и Америки.
Более того, отсутствует перспектива ликвидации этого отставания, поскольку в 2000-х годах в упомянутых зарубежных странах прошли 2–3 волны повышения требований к энергетической эффективности строящихся и капитально ремонтируемых зданий, в том числе за счет повышения тепловой защиты наружных ограждений. Мы же топчемся на месте, пытаясь обосновать экономическую нецелесообразность таких решений. В отношении малоэтажных и одноквартирных зданий оказалось еще хуже – по постановлению правительства РФ № 145 4 от 5 марта 2007 года эти здания выпали из-под контроля экспертизы и стройнадзора, что, безусловно, неправильно и позволяет застройщику игнорировать применение энергосберегающих решений при их строительстве.
Повышение энергоэффективности российского жилого фонда
Для ликвидации этого отставания специалистами НП «АВОК» предложен ряд мероприятий в области нормирования, проектирования и экспертизы для обеспечения строительства энергоэффективных зданий [3, 4], которые следуют из обязательств выполнения Постановления Правительства России от 25 января 2011 года № 18 «Об утверждении Правил установления требований энергетической эффективности для зданий». Выполнение этих мероприятий позволит нашей стране к 2020 году ликвидировать отставание от передовых стран Европы в области энергетической эффективности строящихся зданий. Но остается проблема с существующими зданиями, на отопление которых тратится неизмеримо большее количество энергии, чем на новое строительство.
В настоящее время при проведении капитального ремонта существующих зданий внедрение энергоэффективных материалов и технологий сдерживается некоторым удорожанием строительства. Однако, как показывают расчеты, это удорожание в разы компенсируется экономией, полученной в период жизненного цикла эксплуатации домов [5, 6].
Критерий стоимости жизненного цикла товара или созданного в результате выполнения работы объекта включает в себя расходы на проектирование, монтаж, последующее обслуживание, эксплуатацию в течение срока службы, ремонт, утилизацию созданного в результате выполнения работы объекта. Несмотря на возможное увеличение первоначальной стоимости капремонта, за счет существенного сокращения операционных расходов на стадии эксплуатации здания, которые в среднем составляют 75 % от общего жизненного цикла жилого дома, расширяются горизонты реализации энергосберегающих решений.
Литература
1 По предыдущему СНиП 23-01-99 с 1966 по 1980 годы.
2 Принимается по СП 60.13330.2012 «Отопление, вентиляция и кондиционирование. Актуализированная редакция СНиП 41-01–2003». До изменений 1997 года предыдущей редакции СНиП 2.04.05–91* было 18°C. Такая же температура была указана в Приложении 1 СНиП 2.04.07–86* «Тепловые сети» с изменениями 12 октября 2001 года до появления новой редакции СНиП 41-02–2003.
3 Из СП 131.13330.2012 (действует с 1 января 2013 года).
4 Постановление Правительства РФ от 5 марта 2007 года № 145 «О порядке организации и проведения государственной экспертизы проектной документации и результатов инженерных изысканий».
Методика расчета удельного годового расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий
1. Расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания в течение отопительного периода Qот год (кВт·ч), следует определять по формуле
Qwn год— общие теплопотери здания за отопительный период, кВт·ч, определяемые по 2;
Qбыт год— бытовые, внутренние теплопоступления в течение отопительного периода, кВт·ч,
Qинс год — теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода, кВт·ч, определяемые по 7;
коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций, рекомендуемые значения определяются по формуле:
n = 0,7+0,000025(ГСОП-1000) (2)
здесь ГСОП – градусо-сутки отопительного периода, определяемые по формуле:
tв – расчетная температура внутреннего воздуха здания, °С, из СНиП 41-01-2003.
коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты в системах отопления; рекомендуемые значения:
в однотрубной системе с термостатами и с пофасадным авторегулированием на вводе или поквартирной горизонтальной разводкой;
в двухтрубной системе отопления с термостатами и с центральным авторегулированием на вводе;
однотрубной системе с термостатами и с центральным авторегулированием на вводе или в однотрубной системе без термостатов и с пофасадным авторегулированием на вводе, а также в двухтрубной системе отопления с термостатами и без авторегулирования на вводе;
в однотрубной системе отопления с термостатами и без авторегулирования на вводе;
в системе без термостатов и с центральным авторегулированием на вводе с коррекцией по температуре внутреннего воздуха;
в системе без термостатов и без авторегулирования на вводе — регулирование центральное в ЦТП или котельной;
—
коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанное с теплопотерями трубопроводов, проходящих через неотапливаемые помещения, дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов, их дополнительными теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений, повышенной температурой воздуха в угловых помещениях, равный:
=1,13
для многосекционных и других протяженных зданий;
=1,11
для зданий башенного типа;
=1,07
для зданий с отапливаемыми подвалами или чердаками;
=1,05
для зданий с отапливаемыми подвалами и чердаками, а также с квартирными генераторами теплоты.
коэффициент, учитывающий снижение теплопотребления жилых зданий при наличии поквартирного учета тепловой энергии на отопление, принимается до получения статистических данных фактического снижения ξ = 0,1для центральных систем отопления с измерением теплоотдачи на отопительном приборе или на стояке и ξ = 0,15 для квартирных систем отопления с измерением теплосчетчиком в целом на квартиру.
2. Общие теплопотери здания Qтпгод, кВт·ч, за отопительный период следует определять по формуле
где Qогргод – трансмиссионные теплопотери через наружные ограждения за отопительный период, кВт·ч, определяемые по 3;
Qинфгод – теплопотери за счет вентиляционного воздухообмена с учетом инфильтрации за отопительный период, кВт·ч, определяемые по 4.
где Kтр– общий трансмиссионный коэффициент теплопередачи через наружные ограждающие конструкции здания, Вт/(м 2 ·°С), определяемый по формуле:
(6)
Aст,
то же, заполнений светопроемов (окон, витражей, фонарей);
то же, наружных дверей и ворот;
то же, совмещенных покрытий (в том числе над эркерами);
то же, чердачных перекрытий;
то же, цокольных перекрытий;
Апр,
то же, перекрытий над проездами и под эркерами.
сумма площадей всех наружных ограждений отапливаемой оболочки здания, м 2 ;
то же, что и в формуле (3), °С·сут.
При проектировании полов по грунту или отапливаемых подвалов вместо Ацок, и перекрытий над цокольным этажом в формуле (6) подставляют площади и приведенные сопротивления теплопередаче стен, контактирующих с грунтом, и полов по грунту, разделенных по зонам согласно своду правил, и определяют соответствующие этим зонам Ацоки ;
количество приточного воздуха в здание при неорганизованном притоке, либо нормируемое значение при механической вентиляции, м 3 /ч, равное
а) жилых зданий с расчетной заселенностью квартир менее 20 м 2 общей площади на человека — 3 Aж ;
б) других жилых зданий – 0,35· hэт ·(Акв), но не менее 30 т; где т – расчетное число жителей в здании;
высота этажа от пола до потолка, м;
число часов работы механической вентиляции в течение недели;
количество инфильтрующегося воздуха в здание через ограждающие конструкции, кг/ч: для жилых зданий – воздуха, поступающего в лестничные клетки в течение суток отопительного периода, определяемое согласно 5;
коэффициент учета влияния встречного теплового потока в светопрозрачных конструкциях, принимается для окон и балконных дверей равным:
k = 0,7 – с тройными раздельными переплетами;
k = 0,8 – с двойными раздельными переплетами;
k = 0,9 – со спаренными переплетами;
k = 1 –с одинарными переплетами;
число часов учета инфильтрации в течение недели, ч, равное 168 для зданий со сбалансированной приточно-вытяжной вентиляцией и в лестничной клетке жилого здания; (168 — nвент ) для зданий, в помещениях которых поддерживается подпор воздуха во время действия приточной механической вентиляции;
5. Количество инфильтрующегося воздуха, поступающего в лестничную клетку жилого здания или в помещения общественного здания, Gинф, кг/ч, через неплотности заполнений проемов, полагая, что все они находятся на наветренной стороне, следует определять по формуле
(10)
соответственно суммарная площадь окон и балконных дверей и входных наружных дверей, м 2 ;
соответственно требуемое сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей и входных наружных дверей, по своду правил;
соответственно расчетная разность давлений наружного и внутреннего воздуха для окон и балконных дверей и входных наружных дверей, определяемые по своду правил.
а) жилых зданий с расчетной заселенностью квартир менее 20 м 2 общей площади на человека qбыт = 17 Вт/м 2 ;
б) жилых зданий с расчетной заселенностью квартир 45 м 2 общей площади и более на человека qбыт = 10 Вт/м 2 ;
в) других жилых зданий – по формуле
где N – количество жителей в доме;
г) для общественных и административных зданий бытовые теплопоступления учитываются по расчетному числу людей (90 Вт/чел), находящихся в здании, освещения (по установочной мощности) и оргтехники (при отсутствии данных 10-15 Вт/м 2 ) с учетом количества рабочих часов в неделю;
то же, что и в формуле (3), сут.
( 13 )
коэффициенты относительного проникания солнечной радиации для светопропускающих заполнений соответственно окон и зенитных фонарей, принимаемые по паспортным данным соответствующих светопропускающих изделий; при отсутствии данных следует принимать по своду правил; мансардные окна с углом наклона заполнений к горизонту 45° и более следует считать как вертикальные окна, с углом наклона менее 45° — как зенитные фонари;
коэффициенты, учитывающие затенение светового проема соответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами заполнения, принимаемые по проектным данным; при отсутствии данных следует принимать по своду правил;
площадь светопроемов фасадов здания (глухая часть балконных дверей исключается), соответственно ориентированных по четырем направлениям (возможно по восьми), м 2 ;
площадь светопроемов зенитных фонарей здания, м 2 ;
qh. y.des=/Акв+пол (14)
для общественных и производственных зданий с высотой этажа более 3,6 м
qh. y.des=/Vпол (15)
где —
расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания в течение отопительного периода, кВт·ч;
сумма общей площади пола квартир без летних помещений, включая полезную площадь встроенных нежилых помещений, или полезной площади помещений общественного здания, за исключением технических этажей и гаражей, м 2 ;
qh. y.req = θэн/эфy.req ∙ ГСОП∙10-3 (16)
где ГСОП – нормируемые градусо-суток отопительного периода региона строительства, °C · сут.
В сравнении с базовым значением удельного расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий, также приведенного в[6], устанавливается класс энергетической эффективности проекта здания по величине отклонения расчетного значения удельного годового расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию от базового уровня требований энергоэффективности, в соответствии с таблицей классов приказа Минрегионразвития от8 апреля 2011г. № 161.
(17)
ηут – коэффициент эффективности устройств энергосбережения при нагреве приточного воздуха, назначает разработчик или по таблице 3.
с, ρ вн – то же, что в формуле (9);
Таблица 3. Эффективность систем утилизации теплоты вытяжного воздуха для нагрева приточного
(5.3)
(5.4)
—
(6)
перекрытий над цокольным этажом в формуле (6) подставляют площади и приведенные сопротивления теплопередаче стен, контактирующих с грунтом, и полов по грунту, разделенных по зонам согласно своду правил, и определяют соответствующие этим зонам Ацок и 
(10)
( 13 )
/Акв+пол (14)
(17)